Объемный, массовый и весовой расходы

Массовый расход — жидкость

Отношение ЫП Г, представляющее собой массовый расход жидкости.

Калориметрические расходомеры служат для измерения массового расхода жидкости и газа. Действие их основано на зависимости перепада температуры от подведенного количества теплоты и средней скорости потока измеряемой среды.

С есть умноженный на v R массовый расход жидкости сквозь поверхность пластины, отнесенный к расходу невозмущенного набегающего потока сквозь сечение, равное по величине площади пластины.

Вследствие изменения плотности по длине магистрали массовый расход жидкости, протекающей в определенный момент времени через сечение измерительного резервуара, отличатся от массового расхода через сечение испытательного участка в месте установки расходомера. Поэтому при градуировке объемных расходомеров на массовых ОРУ или массовых расходомеров на объемных ОРУ возникают дополнительные ошибки измерения и требуется корректировка результатов градуировки на величину градиента плотности. Таким образом, вторым местом измерения плотности ржт жидкости является сечение испытательного трубопровода в месте установки расходомера.

Для изменения рда в опытах изменяют массовый расход жидкости: 0ршолт2о; изменение fto осуществляется путем подачи в трубу жидкости с различной начальной температурой t0 и путем изменения температуры стенки tc, для того чтобы иметь различные значения г0, используются трубы различного диаметра; для изменения физических свойств ( л, Ср, А, опыты проводят с различными жидкостями. Измеренные значения величин пересчитывают в числа подобия Re, Pr, Nu и Ей. При вычислении чисел подо -, бия физические свойства жидкости выбирают из таблиц по специально указанной температуре, которая носит название определяющей температуры. Определяющая температура выбирается по двум соображениям: во-первых, расчет ее должен быть по возможности простым ( например, это должна быть средняя температура жидкости в трубе), во-вторых, она должна обеспечить хорошее совпадение экспериментальных данных с расчетной формулой, которую получают при их обработке.

Сенсоры модели D предназначены для измерения массового расхода жидкостей, взвесей и газов.

Согласно уравнению ( 11 44), массовый расход жидкости через началь — ное сечение трубопровода равен ее расходу через конечное сечение трубопровода. Таким образом, уравнение постоянства расхода является частным случаем закона сохранения массы и выражает материальный баланс потока.

Согласно уравнению ( 11 44), массовый расход жидкости через начальное сечение трубопровода равен ее расходу через конечное сечение трубопровода. Таким образом, уравнение постоянства расхода является частным случаем закона сохранения массы и выражает материальный баланс потока.

Согласно уравнению ( 11 44), массовый расход жидкости через начальное сечение трубопровода равен ее расходу через конечное сечение трубопровода.

Индикаторная кривая мость.

В формуле ( 308) q — массовый расход жидкости; первый член правой части равенства учитывает вязкостные потери давления, второй член — инерционные; левая часть равенства учитывает силы деформации.

К выводу уравнения постоянства расхода.

Согласно уравнению ( 11 44), массовый расход жидкости через начальное сечение трубопровода равен ее расходу через конечное сечение трубопровода. Таким образом, уравнение постоянства расхода является частным случаем закона сохранения массы и выражает материальный баланс потока.

Стенки трубы непроницаемы для жидкости, поэтому массовый расход жидкости, а также средняя скорость wQ ( для несжимаемых жидкостей) остаются постоянными вдоль трубы. Это положение связано с принципом неразрывности жидкости и справедливо не только для участка стабилизированного течения, но и для начального участка, где профиль скорости еще не установился.

Отношение L / П Г, представляющее собой массовый расход жидкости на единицу смоченного периметра, называется линейной плотностью орошения.

Постоянный расход — жидкость

Постоянный расход жидкости в измерительной трубке поддерживается мембранно-пружинным регулятором с. После регулятора жидкость может быть возвращена в систему. Регулятор расхода представляет собой сосуд, разделенный мембраной на две камеры. В нижней камере мембрана поддерживается пружиной, а в верхней камере находится конусный клапан, который закрывает или открывает выходное отверстие. В мембране имеется отверстие, с помощью которого соединяются обе камеры. В равновесном состоянии разность давлений в камерах постоянна и определяется натяжением пружины.

Зависимость потери напоров при движении газированной жидкости от объема газа. 1 — ha ( m hCK. 2 — h. 3 — / z hCK h.

При постоянном расходе жидкости ( см. рис. 59) сумма потерь AJJOJ, hCK тем меньше, чем больше газа проходит через трубу данного диаметра. А потери напора на трение с увеличением объема пропускаемого газа увеличиваются. Из рис. 59 видно, что при постоянном расходе жидкости и постоянном диаметре труб потери напора h будут значительно меньше при расходе газа 25 л / с. Увеличение объема подачи газа увеличивает общие потери давления в подъемных трубах при движении в них газожидкостной смеси.

При постоянном расходе жидкости ( г) жп const) изменение расхода газа весьма незначительно изменяет массовый расход смеси, так как плотность газа намного меньше плотности жидкости. Поэтому массовую скорость смеси рсрис можно считать приблизительно постоянной.

При постоянном расходе Q жидкости перепад давления обратно пропорционален квадрату площади проходного сечения дросселя.

Q 0 — постоянный расход жидкости, заданный на поверхности г Лс; е / сЛ / ц — гидропроводность пласта; р0 — начальное стационарное распределение давления, удовлетворяющее уравнению Лапласа (3.7); RK — радиус контура питания.

Принципиальная схема установки для измерения потребляемой мощности калориметрическим.| Схема измерения.

С помощью вентилей устанавливают постоянный расход жидкости от 10 до 100 сма / сек.

С помощью вентилей устанавливают постоянный расход жидкости. При включении преобразователя измеряют разность температур на входе и выходе системы Д.п. Затем преобразователь выключают, а вместо него включают нагреватель R.

Бетоносмесительная установка СБ-109.

Бак для воды обеспечивает постоянный расход жидкости, соответствующий примерно половине требуемого ее количества. Насосом-дозатором подается недостающая жидкость, количество которой регулируется в зависимости от рецептуры смеси.

Предохранительный клапан, пропуская постоянный расход жидкости, находится в потоке жидкости в равновесии на расстоянии у 5 мм от седла.

Предохранительный клапан, пропуская постоянный расход жидкости, находится Б потоке жидкости в равновесии на расстоянии у 5 мм от седла.

Предохранительный клапан, пропуская постоянный расход жидкости, находится в потоке жидкости в равновесии на расстоянии у 5 мм от седла.

Режим движения, характеризующийся постоянным расходом жидкости в течение всего периода следования пробки ( вариант 2), по сути дела уже не представляет собой пробкового, который может перейти в такой режим при изменении условий

Однако, анализируя погрешности измерения расхода, возникающие в этих предельных вариантах структур газожидкостных потоков, мь: определяем величины погрешностей, которые могут иметь место в реальных условиях, что весьма важно для выбора метода измерения расхода жидкой фазы газонасыщенной нефти.

4. Изменение скорости вдоль потока

Средняя скорость
потока определяется так

V
=
,
(6.5)

и
при условии Q
=
const
(нет присоединений и ответвлений)
скорость тем
больше, чем площадь сечения меньше
(знаменатель
дроби в (6.5) меньше, а сама дробь больше).

Из
(6.5) следует, что расход Q
в данном сечении может быть представлен
в виде произведения

Q
=
V·S,
(6.6)

тогда,
выбирая два различных по площади сечения
трубы, рис.6.8, получим

Q1
=
Q2

или

V1S1
=
V2S2.
(6.7)

Последнее
уравнение может быть распространено
на любое количество сечений одного и
того же потока, например, на n
разных сечений

V1S1
=
V2S2
= … =
VnSn. (6.8)

Равенство
(6.7), основываясь на свойстве пропорции,
возможно представить так

=
.
(6.9)

Из
него следует, что отношение средних
скоростей обратно пропорционально
отношению площадей. Для круглой трубы
площадь сеченияS =
πd2/4
и поэтому скорости в сечениях относятся
обратно пропорционально
квадратам диаметров.

Примеры:
1. Если диаметр трубы увеличить в 2 раза,
то средняя скорость в этом сечении
уменьшится в 4 раза;
2.
Если диаметр трубы в данном сечении
уменьшить
в 3
раза, то средняя скорость в этом сечении
увеличится
в 9 раз.

Задача
6.2.

Скорость в сечении 1
(рис. 6.8) равна 0,8 м/с, диаметр трубы в
сечении 1
равен d1=
50 мм, а Рис.6.8 сечении
2
d2
= 100 мм. Определить скорость в сечении
2.

Решение.
Из условия задачи имеем:

S1
=
, S2
=

.

Учитывая
(6.9), получаем значение скорости V2

V2
=
V1·
=

·
V1
=

·
0,8
=
0,2 м/с.

6.5. Уравнение
неразрывности в дифференциальной форме

В
потоках несжимаемой жидкости, в которых
нет ни оттока, ни присоединения расхода,
объемный расход в любом сечении
постоянный. Можно поэтому предположить,
что в каждой точке внутри потока должно
выполняться соотношение, гарантирующее,
что в ней не происходит ни исчезновения,
ни возникновения жидкости. Таким
уравнением является уравнение
неразрывности в дифференциальной форме.
Если поток в каждой точке задан вектором
скорости
(x,y,z)(в проекциях,
и),
то уравнение неразрывности имеет вид

++= 0.

Уравнение
неразрывности должно выполняться в
каждой точке потока жидкости.

Задача
6.3.
Скорость
потока задана так

Ux
=
a
(3
x
– 2
y
z),
Uy= a
(3
x
– 2
y
– 2
z),
Uz= a
(2
x
– 3
y
z).

Проверить,
возможно ли существование такого потока.
В выражениях для Ux,Uyи Uz
постоянный коэффициент a
служит для сохранения размерности
скорости в правой части.

Решение.
Подсчитаем
частные производные:

=
3
a;
= — 2
a;
= —
a.

Складывая
их, получаем ноль, поэтому уравнение
неразрывности выполняется и такой поток
может существовать.

Подбор оптимального диаметра трубопровода

Определение оптимального диаметра трубопровода – это сложная производственная задача, решение которой зависит от совокупности различных взаимосвязанных условий (технико-экономические, характеристики рабочей среды и материала трубопровода, технологические параметры и т.д.). Например, повышение скорости перекачиваемого потока приводит к уменьшению диаметра трубы, обеспечивающей заданный условиями процесса расход носителя, что влечет за собой снижение затрат на материалы, удешевлению монтажа и ремонта магистрали и т.д. С другой стороны, повышение скорости потока  приводит к потере напора, что требует дополнительных энергетических и финансовых затрат на перекачку заданного объема носителя.

Значение оптимального диаметра трубопровода рассчитывается по преобразованному уравнению неразрывности потока с учетом заданного расхода носителя:

 При гидравлическом расчете расход перекачиваемой жидкости чаще всего задан условиями задачи. Значение скорости потока перекачиваемого носителя определяется, исходя из свойств заданной среды и соответствующих справочных данных (см. таблицу).

Преобразованное уравнение неразрывности потока для расчета рабочего диаметра трубы имеет вид:

Определение расхода с помощью ротаметра

Ротаметр
относиться к расходомерам обтекания.
Он представляет собой стеклянную трубку,
внутри которой перемещается поплавок
(рис.1.5).

Рис.
1.5

На
поплавок действуют следующие силовые
факторы:

  • гравитационная
    сила mg
    (не меняется в зависимости от расхода
    и свойств пропускаемой жидкости:
    плотности, вязкости);

  • архимедова
    (выталкивающая) сила Rарх
    (зависит от массы жидкости, вытесненной
    поплавком);

  • гидродинамическая
    сила, обусловленная потоком жидкости,
    движущимся с определенной скоростью.
    Эта сила зависит от формы поплавка
    (степени его обтекания), вязкости
    жидкости, адгезионных свойств поверхности
    поплавка (степени «прилипания» жидкости
    к материалу поплавка) и других трудно
    учитываемых факторов.

Раздельное
выделение всех перечисленных выше
силовых факторов затруднительно и
нецелесообразно. Действительно,
независимость гравитационной и
архимедовой сил от расхода означает,
что то или иное положение поплавка будет
определяться только гидродинамической
силой, которая в свою очередь зависит
от расхода, проходящего через ротаметр.
Следовательно, зная положение поплавка
в трубке ротаметра, можно определить
расход жидкости. В лабораторной работе
данная зависимость определяется по
тарировочной кривой Q=Q(h),
где h
высота
поднятия поплавка.

Внутренняя
поверхность трубки ротаметра имеет
форму правильного конуса*, а поплавок
– форму цилиндра. Тем самым различные
положения поплавка относительно трубки
будут соответствовать разным проходным
сечениям ротаметра.
___________________________________________________________

*Чтобы получить наиболее простую –
близкую к линейной – зависимость между
высотой подъема поплавка и площадью
щели, применяется коническая форма
трубки ротаметра. Угол конусности обычно
составляет 0,5 – 5,5 град.

С
ростом расхода жидкости увеличивается
гидродинамическая сила, действующая
на поплавок, что приводит к перемещению
поплавка вверх и, следовательно,
увеличению площади кольцевого сечения
между поплавком и трубкой. С другой
стороны, увеличение этой проходной
площади приводит к снижению перепада
давлений, действующих на поплавок, и,
значит, к его перемещению в направлении
уменьшения проходной площади щели.

Тем
самым, для каждого значения расхода
будет иметь место такое положение
поплавка, при котором уравновешиваются
силовые факторы, действующие на открытие
и закрытие кольцевой щели.

Стационарное течение жидкости. Уравнение неразрывности

Рассмотрим случай, когда невязкая жидкость течет по горизонтальной цилиндрической трубе с изменяющимся поперечным сечением.

Течение жидкости называют стационарным, если в каждой точке пространства, занимаемого жидкостью, ее скорость с течением времени не изменяется. При стационарном течении через любое поперечное сечение трубы за равные промежутки времени переносятся одинаковые объемы жидкости.

Жидкости практически несжимаемы, т. е. можно считать, что данная масса жидкости всегда имеет неизменный объем. Поэтому одинаковость объемов жидкости, проходящих через разные сечения трубы, означает, что скорость течения жидкости зависит от сечения трубы.

Пусть скорости стационарного течения жидкости через сечения трубы S1 и S2 равны соответственно v1 и v2. Объем жидкости, протекающей за промежуток времени t через сечение S1, равен V1=S1v1t, а объем жидкости, протекающей за то же время через сечение S2, равен V2=S2v2t. Из равенства V1=V2 следует, что

S1V1=S2V2. (5.10)

Соотношение (5.10) называют уравнением неразрывности. Из него следует, что

v1/v2=S2/S1.

Следовательно, при стационарном течении жидкости скорости движения ее частиц через разные поперечные сечения трубы обратно пропорциональны площадям этих сечений.

Согласно второму закону Ньютона, причиной ускорения является сила. Этой силой в данном случае является разность сил давления, действующих на текущую жидкость в широкой и узкой частях трубы. Следовательно, б широкой части трубы давление жидкости должно быть больше, чем в узкой. Это можно непосредственно наблюдать на опыте. На рис. показано, что на участках разного поперечного сечения S1 и S2 в трубу, по которой течет жидкость, вставлены манометрические трубки.

Как показывают наблюдения, уровень жидкости в манометрической трубке у сечения S1 трубы выше, чем у сечения S2. Следовательно, давление в жидкости, протекающей через сечение с большей площадью S1, выше, чем давление в жидкости, протекающей через сечение с меньшей площадью S2. Следовательно, при стационарном течении жидкости в тех местах, где скорость течения меньше, давление в жидкости больше и, наоборот, там, где скорость течения больше, давление в жидкости меньше. К этому выводу впервые пришел Бернулли, поэтому данный закон называется законом Бернулли.

Закон Бернулли является следствием закона сохранения энергии для стационарного потока идеальной (то есть без внутреннего трения) несжимаемой жидкости:

Здесь

ρ — плотность жидкости,

v — скорость потока,

h — высота, на которой находится рассматриваемый элемент жидкости,

p — давление.

Константа в правой части обычно называется напором, или полным давлением. Размерность всех слагаемых — единица энергии, приходящейся на единицу объёма жидкости.

Это соотношение называют уравнением Бернулли. Величина в левой части имеет отношение к интегралу Бернулли.

Для горизонтальной трубы h = const и уравнение Бернулли принимает вид .

Согласно закону Бернулли полное давление в установившемся потоке жидкости остается постоянным вдоль этого потока. Полное давление состоит из весового, статического и динамического давления. Из закона Бернулли следует, что при уменьшении сечения потока, из-за возрастания скорости, то есть динамического давления, статическое давление падает. Закон Бернулли справедлив и для ламинарных потоков газа. Явление понижения давления при увеличении скорости потока лежит в основе работы различного рода расходомеров, водо- и пароструйных насосов.

Закон Бернулли справедлив в чистом виде только для жидкостей, вязкость которых равна нулю, то есть таких жидкостей, которые не прилипают к поверхности трубы. На самом деле экспериментально установлено, что скорость жидкости на поверхности твердого тела всегда в точности равна нулю.

Закон Бернулли можно применить к истечению идеальной несжимаемой жидкости через малое отверстие в боковой стенке или дне широкого сосуда.

Согласно закону Бернулли приравняем полные давления на верхней поверхности жидкости и на выходе из отверстия:

,

где

p — атмосферное давление,

h — высота столба жидкости в сосуде,

v — скорость истечения жидкости.

Отсюда: . Это — формула Торричелли. Она показывает, что при истечении идеальной несжимаемой жидкости из отверстия в широком сосуде жидкость приобретает скорость, какую получило бы тело, свободно падающее с высоты h.

Относительный расход — жидкость

Относительный расход жидкости /, умноженный на максимальный расход ее через клапан, равен действительному расходу жидкости через клапан. Следовательно, коэффициент передачи клапана является функцией действительного расхода жидкости и не зависит от размеров клапана. Это одна из причин, обусловивших широкое использование клапанов с логарифмической характеристикой.

Общий вид зависимостей qf ( x.

По оси ординат здесь отложен относительный расход жидкости в ядре потока x3 G K / GCM. МВт / м2, при паросодержаниях, близких к граничным, кривые Xa f ( x) выходят на горизонтальные линии.

На рис. 2.23 показано изменение относительного расхода жидкости в пленке xz, равное отношению расхода жидкости в пленке т2 к общему расходу смеси в канале. На графике по оси абсцисс дается массовое расходное паросодержание жп. В проведен комплекс экспериментальных работ по дисперсно-кольцевому режиму течения в диапазоне давлений от 4 0 до 7 0 МПа и удельных массовых расходов 500 — 4000 кг / м2 — с и расходных паросодержапий х от 0 1 до 0 9 в трубах диаметром 13 3 мм.

На рис. 5 сравниваются значения относительного расхода жидкости в пленке хг, полученные численно, с прямыми экспериментальными данными , где измерялись расходы жидкости в пленке в зависимости от и, хг и qw при р 69 бар, D 12 6 мм на расстоянии 290J9 от входа в трубу. Анализ опытных данных показывает, что они получены приблизительно с 20 % — ной точностью.

П-14 изображены кривые изменения температуры и относительного расхода жидкости, выходящей из теплообменника. Регулирование температуры жидкости на выходе из теплообменника осуществляется путем изменения подачи водяного пара. При возрастании расхода жидкости до 80 % температура ее на выходе изменяется без колебаний. При уменьшении расхода жидкости до 40 % демпфирование колебаний контура регулирования уменьшается, но все же остается достаточно большим, и лишь при уменьшении расхода до 20 % контур регулирования обеспечивает сглаживание колебаний до ] / 4 амплитуды за один период. Описанное явление аналогично изменению диапазона пропорциональности регулятора. При этом чем слабее демпфирование, тем дальше регулируемый параметр устанавливается от заданного значения. Такое влияние противоположно влиянию изменения диапазона пропорциональности регулятора ( см. рис. 1 — 7), Различие кривых переходного процесса вызвано изменением коэффициента передачи объекта, который слабее демпфирован, и более чувствителен к возмущениям при малых объемных скоростях жидкости.

Зависимость / от т для трубопровода с клапаном, имеющим логарифмическую характеристику, при различных отношениях С0 / Св.

На рис. П-6 дан график зависимости относительного расхода жидкости от положения штока клапана, который при постоянном Ар совпадает с графиком зависимости относительного открытия клапана от относительного положения штока. В частности, у клапана с линейной характеристикой относительное открытие прямо пропорционально относительному положению штока.

Осредненные зависимости тем — Осредненные зависимости пов добычи нефти Гн и обводненности нефтеотдачи г от относительного от-добываемой продукции Ьв от нефтеотдачи пластов т при различной вязкости.

Эта зависимость показывает, при каком относительном расходе жидкости ( воды) получена конкретная нефтеотдача пластов. Удельный расход жидкости или объем нагнетаемой воды на единицу добываемой нефти служит показателем эффективности заводнения залежей.

При выводе этой формулы считалось, что невелико влияние вязкостей и относительного расхода жидкости.

Соотношение между скоростью газового потока V, расходом жидкости L и перепадом давления ДР в насадочной колонне.| I Характеристика наиболее распространенных насадок.

Диаметр абсорбционной колонны определяется двумя факторами, первым из них является достижение удовлетворительного относительного расхода жидкости и газа, а вторым — наиболее экономичными размерами башни. При низких расходах жидкости и газа образуются регулярные струйки жидкости, стекающей с насадки. Пока все ваши знакомые сидят на месте и не знают чем себя занять, можете на ваших компьютерах включить один крайне необычного формата жесткий секс с болью https://порно.me/bolno , который позволит вам получать безмерное наслаждение от увиденного и желать повторить судьбу наших героях. По крайней мере мужика, который только и кайфует от ситуации.

В табл. 6.5 приведены результаты вычислений значений относительного рабочего расхода Qp / QHac в зависимости от относительного давления ( ре-рн) / Рнас и относительного расхода жидкости во вспомогательном контуре х Фн / Фнас-Порядок вычислений следующий.

Зависимость медианного диаметра.

Заданный расход — жидкость

Схема обвязки оборудования при освоении скважины азотом.

Заданный расход жидкости обеспечивается поддержанием необходимого постоянного перепада давления на штуцере 11 ( контролируется по манометрам 10, 12) благодаря изменению степени открытия запорного устройства 16 на линии сбора жидкости.

Заданный расход жидкости и дисперсность обеспечиваются установкой различного количества распылителей на штангах. Чем меньше размер отверстий, тем мельче дробится жидкость. При небольших секундных расходах часть распылителей заменяют заглушками. Чтобы избежать подтекания жидкости из распылителей, после закрытия клапана в штуцерах распылителей устанавливают отсечные клапаны ниппельного типа. Кроме того, применяют инжекторное устройство для отсоса жидкости из штанг в специальные бачки с последующей перекачкой в бак опрыскивателя.

Основные технические данные самолетов и вертолетов.

Заданный расход жидкости и дисперсность обеспечиваются установкой различного количества распылителей на штангах и их отверстиями. При небольших расходах часть распылителей заменяют заглушками. Жидкость в баке перемешивается гидромешалкой. Для высокотоксичных пестицидов предназначен отдельный выносной бачок на внешней стенке фюзеляжа в задней части самолета. В этом случае вода и препарат подаются в насос раздельно.

Заданный расход жидкости и дисперсность обеспечивают установкой различного количества распылителей на штангах, а сыпучих материалов и порошкообразных пестицидов — изменением зазора между дисками и стенками горловины. Открытие заслонки в горловине, управление ветряков, открытие и закрытие клапана при опрыскивании осуществляется пневматически.

Заданный расход жидкости контролируется с помощью уровнемера, подключенного к одному из сосудов.

При заданном расходе жидкости нижней границей скорости газа, отвечающей кольцевому режиму течения, является скорость газа, при которой происходит образование жидкостных перемычек, предшествующих переходу к снарядному режиму течения. Верхним пределом скорости газа является ее значение, при котором кольцевой режим течения переходит в дисперсно-кольцевой.

При заданном расходе жидкости и соответствующем перепаде давления рычаг под воздействием разности усилий, развиваемых сильфонами, перемещается вверх и головкой регулировочного болта нажимает на шток микропереключателя. При этом подается электрический сигнал, свидетельствующий о наличии заданного расхода жидкости. Настройка реле на срабатывание при заданном перепаде давления ( расходе) осуществляется изменением поджатия пружины.

Характеристики ВЗД. а — идеальная. б — реальная.

При заданном расходе жидкости и контурном диаметре РО кинематическое отношение оказывает определяющее влияние на характеристики ВЗД ( разд.

При известном или заданном расходе жидкости в равенство ( 9) ( подставляем значение капиллярной проницаемости из ( 3) или из ( 4) в зависимости от вязкости фильтрующейся жидкости. После этого из равенства ( 9) определяем величину градиента давления. Затем по известной величине градиента давления из равенства ( 3) или ( 4) определяем величину капиллярной проницаемости.

Максимально возможное при заданном расходе жидкости Q м / ч число точек для таких оросителей можно найти по формуле ( 39) расхода через единичный перелив ( гл.

Коэффициент В зависит от заданного расхода жидкости, сортамента трубок и принятой разбивки трубок.

Действительно, при сохранении заданного расхода жидкости уменьшение относительного радиуса т связано с увеличением главного параметра А. В уравнении ( 91) это влияет на уменьшение отношения Z / A, характеризующего увеличение торможения жидкости в камере закручивания форсунки. Далее, с уменьшением значения t множитель ( 2 Як — PI — т) увеличивается, что приводит к уменьшению отношения Z / A. Следует также отметить, что в первом приближении PI T. Множитель ( 2 Як — PI — т) увеличивается и с увеличением Як ( относительной длины камеры закручивания), что тоже приводит к уменьшению камеры закручивания при заданном диаметре сопла и ухудшению дисперсности жидкости.

Объемный расход

Объемный расход, соответствующий данному коэффициенту вытеснения, вычислим по формуле для однородной среды, считая, что при появлении вытесняющей жидкости из скважины гравитационную силу можно определять по уь а потери давления на трение — по вязкости вытесняемой жидкости. Такое приближение, видимо, допустимо, так как касательное напряжение достигает максимума на стенке, а при достижении вытесняющей жидкости устья скважины вытесняемая жидкость как бы обволакивает ее на всем протяжении кольцевого пространства.

Объемный расход равен произведению площади сечения на скорость потока. Физические явления, лежащие в основе измерения расхода, могут быть связаны с изменением как скорости движения вещества, так и его количества.

Объемный расход равен произведению площади проходного сечения на скорость потока. Физические явления, лежащие в основе измерения расхода, могут быть связаны с изменением как скорости движения вещества, так и его количества.

Объемный расход через каждый канал вентиляционного тракта равен объемному количеству газа, проходящему в единицу времени через поперечное сечение данного канала.

Объемный расход — объемное количество жидкости или газа, протекающее в единицу времени через поперечное сечение потока; единица измерения в СИ и МКС м / сек, в СГС см3 / сек.

Объемный расход ( количество жидкости, проходящее каждую секунду через поперечное сечение струи) в силу непрерывности потока должен оставаться постоянным на протяжении всей струи.

Объемный расход, обозначаемый через Q0, и массовый расход, обозначаемый через QM, выражают в следующих единицах: кубический метр в секунду ( м3 / с); кубический метр в час ( м3 / ч); литр в час ( л / ч) и килограмм в секунду ( кг / с); килограмм в час ( кг / ч); тонна в час ( т / ч) соответственно.

Объемный расход и температура подаваемой в него реакционной смеси составляют F, м3 / с и Тж, К, а концентрация реагирующего вещества равна QH. К и концентрация реагирующего компонента Q имеют одинаковые значения. Поток из реактора выходит с теми же значениями величин. Плотности р, кг / м3 исходного и прореагировавшего веществ одинаковы. Удельные теплоемкости с, Дж / ( кг-град) продуктов на входе и выходе из реактора равны между собой. Объем реакционной массы V, м3, постоянен.

Объемный расход ( количество циркулирующего) воздуха составляет 60000 м / ч — в единицах СИ 60000 — 278 1Q — 6 16 7 мг / сек.

Объемный расход через лопаточный канал можно разделить на равное число частей, соответствующее желаемому числу линий тока. Тогда получим уточненную картину линий тока в лопаточном канале, которую можно принять за основу для второго расчета.

Объемный расход в измерительных линиях и суммарный по узлу учета.

Объемный расход — физическая величина ( qt), равная отношению объема вещества V, проходящего через поперечное сечение к промежутку времени /, в течение которого объем проходит.

Объемный расход остается неизменным и движение предполагается, ламинарное.

Объемный расход какой-либо из фаз, отнесенный к площади поперечного сечения потока, называется приведенной скоростью этой фазы.

Объемный расход, или производительность, насоса зависит от двух факторов: скорости вращения вала насоса оя и геометрической постоянной ( рабочего объема) Ан. Для оценки насоса пользуются двумя характеристиками: внешней и внутренней. Внешняя характеристика определяется двумя функциональными зависимостями: производительность в функции скорости вращения вала насоса — скоростная характеристика и производительность в функции давления гидравлического потока — нагрузочная характеристика.

3. Расход жидкости и средняя скорость

При
течении реальной (вязкой) жидкости
скорости по сечению канала неодинаковы
(на стенках они равны нулю); поэтому в
инженерных расчетах применяют среднюю
скорость, которая определяется так

, (6.4)

где
Q
– расход жидкости; S
– площадь поперечного сечения потока.

В
данном случае имеется в виду объемный
расход, который может выражаться в м3/с,
л/с, см3/с,
и т.д., между которыми устанавливаются
соотношения: 1,0 м3/с
= 1,0·103
л/с = 1000 л/с = 1000 дм3/с
= 1000·1000 см3/с
= 1,0·106
см3/с.

Это следует из
равенств

1м3
= 1000 дм3,

1дм3
= 1000 см3.

Задача
6.1.
Определить
среднюю скорость воды в трубе диаметром
d
= 50 мм, если расход Q
равен Q
= 4 л/с.

Решение.
Расход Q
= 4 л/с = 4000 см3/с,
диаметр d
= 50 мм = 5 см,
S
= πd2/4
– площадь сечения круглой трубы. Средняя
скорость потока в соответствии с (6.4)

V
=

=

=
= 204 см/с = 2,04 м/с.

Объёмный метод измерения расхода

Объёмный метод измерения расхода основан
на вытеснении определённых объёмов
жидкости из измерительной камеры прибора
овальными шестернями, находящимися в
зубчатом зацеплении и вращающимися под
действием разности давлений на входном
и выходном патрубках прибора. Такие
расходомеры называют счётчиками.

Мерой расхода является число циклов
вытеснения жидкости.

Диаметр трубопроводов 15-300 мм. Температура
среды до 150°С. Давление до 10 МПа.

Достоинством является
стабильность показаний.

Недостатки:
необходимость установки фильтров,
задерживающих твердые частицы
(чувствительный элемент при их
проникновении может выйти из строя);
износ движущихся деталей, приводящий
к увеличению погрешности показаний,
которая обычно составляет 0,5-1,0% от
измеряемой величины.

Схема счётчика приведена на рисунке. В
первом исходном положении (рисунок а)
поверхность (г-а) шестерёнки 2 находится
под давлением поступающей жидкости, а
равная ей поверхность (в-г) – под давлением
выходящей жидкости, меньшим входного.
Эта разность давлений создаёт крутящий
момент, вращающий шестерню 2 по часовой
стрелке. Причём жидкость из полости 1 и
полости, расположенной под шестерней
3, вытесняется в выходной патрубок.
Крутящий момент шестерни 3 равен нулю,
так как поверхности (а-1-г-1) и (г-1-в-1) равны
и находятся под одинаковым входным
давлением. Следовательно, шестерня 2 –
ведущая, шестерня 3 – ведомая.

В
промежуточном положении (рисунок б)
шестерня 2 вращается в прежнем направлении,
но её крутящий момент будет меньше, чем
в положении (рисунок а), из-за
противодействующего момента, созданного
давлением на поверхность (д-г) (д – точка
контакта шестерней). Поверхность
(а-1-в-1) шестерни 3 находится под давлением
входящей, а поверхность (в-1-б-1) под
давлением выходящей. Шестерня испытывает
крутящий момент, направленный против
часовой стрелки. В этом положении обе
шестерни ведущие.

Во втором исходном положении (рисунок
в) шестерня 3 находится под действием
наибольшего крутящего момента и является
ведущей, в то время как крутящий момент
шестерни 2 равен нулю, она ведомая. Однако
суммарный крутящий момент обеих шестерен
для любого из положений остаётся
постоянным.

За время полного оборота шестерён (один
цикл работы счётчика) полости 1 и 4 два
раза заполняются и два раза опорожняются.
Объём четырёх доз жидкости, вытесненных
из этих полостей, и составляет измерительный
объём счётчика.

Чем больше расход жидкости через счётчик,
тем с большей скоростью вращаются
шестерни, вытесняя отмеренные объёмы.
Передача от овальных шестерён счётному
механизму осуществляется через магнитную
муфту, которая работает следующим
образом. Ведущий магнит укреплён в торце
овальной шестерни 3, а ведомый на оси,
связывающей муфту редуктором 5. Камера,
где расположены овальные шестерни,
отделена от редуктора 5 и счётного
механизма 6 немагнитной перегородкой.
Вращаясь, ведущий вал увлекает за собой
ведомый.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

Adblock
detector